Ոչ քարքարոտ հողերից պատրաստված հիմքի նախագծման դիմադրությունը առանցքային սեղմման որոշվում է բանաձևով.
Որտեղ 
- պայմանական հողի դիմադրություն, կՊա;
,
- աղյուսակ 11-ի համաձայն ընդունված գործակիցները.
- հիմքի հիմքի լայնությունը (ավելի փոքր կողմը կամ տրամագիծը), մ;
- հիմքի խորությունը, մ;
- շերտերի վրա միջինացված հողի տեսակարար կշռի հաշվարկված արժեքը,
գտնվում է հիմքի հիմքից վեր՝ հաշվարկված առանց հաշվի առնելու
ջրի կասեցված գործողություն;
թույլատրվում է ընդունել 
=19,62 կՆ/մ3։
Նախագծային դիմադրությունը որոշելիս հիմքի խորությունը պետք է վերցվի միջանկյալ կամրջի հենարանների համար՝ հողի մակերեսից՝ հիմքի եզրագծի կտրվածքի մակարդակի վրա գտնվող հենակետից, իսկ գետի հուներում՝ ջրհոսքի ներքևից՝ հենակետից՝ այն իջեցնելուց հետո: գնահատված ծախսերի ընթացքում հողի ընդհանուր և կիսով չափ տեղական էրոզիայի խորության մակարդակը: Մշտական ջրահոսքերի ներսում գտնվող կամուրջների հիմքերում կավերի և կավային կավերի համար հաշվարկված նախագծային դիմադրությունները (24) պետք է ավելացվեն 14,7-ի չափով: 
կՊա, 
- ջրի խորությունը ցածր ջրի մակարդակից մինչև ջրհոսքի հատակը
Հողի պայմանական դիմադրության արժեքներ 
որոշվում է ըստ SNiP 2.05.03-84 (Աղյուսակներ 9, 10)՝ կախված ավազոտ հողերի տեսակից, տեսակից և բազմազանությունից և ծակոտկենության գործակիցի տեսակից, արժեքից: եև շրջանառության դրույքաչափը
տիղմային կավային հողերի համար. Միջանկյալ արժեքների համար եԵվ
քանակները 
որոշվում է ինտերպոլացիայի միջոցով: Պլաստիկության թվերի արժեքներով
5-10 և 15-20 միջին արժեքները պետք է ընդունվեն 
, տրված համապատասխանաբար ավազակավային, կավային և կավի համար։ Խիտ ավազների համար 
պետք է ավելացվի 60%-ով, եթե դրանց խտությունը որոշվում է հողի լաբորատոր փորձարկումների արդյունքների հիման վրա: Չամրացված ավազոտ և հեղուկ վիճակում գտնվող տիղմային կավե հողերի համար ( 
> 1) կամ ծակոտկենության գործակիցով ե
> եառավելագույնը (որտեղ ե max – հողի տվյալ տեսակի համար ծակոտկենության գործակցի առավելագույն աղյուսակային արժեքը) պայմանական դիմադրություն 
ստանդարտացված չէ: Այս հողերը համարվում են թույլ հողեր, որոնք առանց հատուկ միջոցների չեն կարող օգտագործվել որպես բնական հիմք։
Աղյուսակ 1.3.1. – Քաղվածք աղյուսակ 1 հավելվածից 24 SNiP 2.05.03-84
|
Գործակից ծակոտկենություն ե |
Պայմանական դիմադրություն
Ռ 0, տիղմային-կավային (ոչ սուզվող) հիմքային հողեր, կՊա՝ կախված հոսունության ինդեքսից. |
|||||||
|
Մեծամտություն ժամը
| ||||||||
|
Կավահող է 10 ≤
| ||||||||
|
Clays ժամը
| ||||||||
≤5
≤
15
≥20Աղյուսակ 1.3.2. – Քաղվածք աղյուսակ 2 հավելվածից 24 SNiP 2.05.03-84
|
Ավազոտ հողերը և դրանց խոնավությունը |
Պայմանական դիմադրություն Ռ 0 հիմքում միջին խտության ավազային հողեր, կՊա |
|
Խիճային և խոշոր՝ անկախ դրանց խոնավության պարունակությունից | |
|
Միջին չափը՝ ցածր խոնավություն թաց և ջրով հագեցած | |
|
Փոքր: ցածր խոնավություն թաց և ջրով հագեցած | |
|
Փոշոտ՝ ցածր խոնավություն հագեցած ջրով | |
Աղյուսակ 1.3.3. – Քաղվածք աղյուսակ 4 հավելվածից 24 SNiP 2.05.03-84
|
Հնարավորություններ |
||
|
|
|
|
|
1. Խիճ, խճաքար, մանրախիճ ավազ, կոպիտ և միջին չափի | ||
|
2. Մանր ավազ | ||
|
3. Ավազոտ ավազ, ավազակավ | ||
|
4. Կավահող և կավ՝ կարծր և կիսապինդ | ||
|
5. Կավ և կավ՝ կարծր պլաստիկ և փափուկ պլաստիկ | ||
, մ -1
, մ -1Օրինակ 1.3.1.Ճանապարհային կամրջի միջանկյալ հենարանի համար մակերեսային հիմքի հիմքի տակ միջին կոշտության ցածր խոնավության ավազից պատրաստված հիմքի առանցքային սեղմման նկատմամբ նախագծման դիմադրությունը, եթե տրված է. հիմքի լայնությունը 
դրա խորությունը 
հիմքի հիմքի վերևում գտնվող հողի տեսակարար կշռի հաշվարկված արժեքը՝ միջինացված շերտերի վրա, 
=19,6 կՆ/մ3։
Լուծում. Միջին չափի ցածր խոնավությամբ ավազի համար՝ ըստ աղյուսակի: 1.3.2 մենք գտնում ենք Ռ 0 =294 կՊա, իսկ ըստ աղյուսակ 1.3.3-ի` գործակիցների արժեքները 
=0,10 մ -1 եւ 
=3.0 մ -1.
Հողի հիմքի հաշվարկված դիմադրությունը որոշվում է բանաձևով
Օրինակ 1.3.2.Որոշեք հիմքի հիմքի տակ հրակայուն կավից պատրաստված հիմքի առանցքային սեղմման նախագծման դիմադրությունը մշտական ջրահոսքի մեջ գտնվող ճանապարհային կամրջի միջանկյալ հենարանի խորքից, եթե տրված է. հիմքի լայնությունը. 
դրա խորությունը 
կավային հեղուկության ինդեքս 
պլաստիկության համարը 
=0,12, ծակոտկենության գործակից 
=0,55, հիմքի հիմքից վեր տեղակայված հողի տեսակարար կշռի հաշվարկված արժեքը՝ միջինացված շերտերի վրա, 
= 19,6 կՆ/մ 3, ջրի խորությունը ցածր ջրի մակարդակից 
=5 մ.
Լուծում.Սեղանից 1.3.2 ինտերպոլացիայի միջոցով մենք գտնում ենք պայմանական դիմադրությունը 
հրակայուն կավահող հետ 
Եվ 
=0,55.
Աղյուսակ 1.3.3-ից – գործակիցների արժեքները 
=0,02 մ -1 եւ 
=1,5 մ -1.
Հաշվի առնելով կավային շերտի ջրով ծանրաբեռնվածությունը՝ հողի հիմքի հաշվարկված դիմադրությունը կորոշվի բանաձևով.
Հողերի պայմանական նախագծային դիմադրության որոշում
1. Այս հողը տիղմային ավազ է, համաձայն ԳՕՍՏ 25100-95 «Հողեր. Դասակարգում», դեպի խիտ ավազներ. Հաշվի առնելով, որ ավազն ունի ջրով հագեցվածության միջին աստիճան (Sr = 0,79), մենք որոշում ենք դրա նախագծման դիմադրությունը SNiP 2.02.01-83* «Շենքերի և շինությունների հիմքերը» հավելված 3-ի աղյուսակ 2-ից:
R 0 = 400 կՊա:
2. Կավ. Հաշվի առնելով ծակոտկենության գործակիցը e = 0,71 և հեղուկության ինդեքսը JL = 0,16, մենք հաշվարկված դիմադրությունը որոշում ենք SNiP 2.02.01-83* «Շենքերի և շինությունների հիմքերը» հավելված 3-ի աղյուսակ 3-ից:
R 0 = 400 կՊա:
3. Հաշվի առնելով, որ այս հողի ծակոտկենության գործակիցը e = 0,7 է, իսկ հեղուկության ինդեքսը JL = 0,11, համաձայն SNiP 2.02.01-83 * «Շենքերի և շինությունների հիմքերը» հավելված 3-ի աղյուսակ 3-ի, մենք որոշում ենք.
R 0 = 400 կՊա:
Հողի տեսակարար կշռի որոշում
g = cg, kN/m 3
1. Ավազ, s=1,9 գ/սմ3=1,9 տ/մ3
g=1,9·9,8=18,62 կՆ/մ 3
2. Կավ, s=2,01 գ/սմ3=1,95 տ/մ3
g=2,01·9,8=19,7 կՆ/մ 3
3. Կավահող, s=1,87 գ/սմ3=1,96 տ/մ3
g=1,87·9,8=18,326 կՆ/մ 3
Դիզայնի հողի բնութագրերը
- 1. Ավազ:
- - կալանք,
I-ով = 3/1,5=2, II-ով = 3/1=3;
Ներքին շփման անկյուն,
q I = 28/1,15 = 24,35 0; q II = 28/1 = 28 0;
տեսակարար կշիռը,
g I = g II = 18,62/1 = 18,62 կՆ/մ 3:
c I = 30/1,5 = 20 կՊա, c II = 30/1 = 30 կՊա;
ts I = 9/1.15 = 7.83 0, ts II = 9/1 = 9 0;
g I = g II = 19,7/1 = 19,7 կՆ/մ 3.
3. Կավահող:
c I = 20/1,5 = 13,3 կՊա, c II = 20/1 = 20 կՊա;
c I = 20/1.15 = 17.39 0, c II = 20/1 = 20 0;
g I = g II = 18,326/1 = 18,326 կՆ/մ 3:
Շինհրապարակը կազմող հողերի սահմանված և հաշվարկված ֆիզիկական և մեխանիկական բնութագրերը աղյուսակավորված են
Աղյուսակ 1 Հողի ֆիզիկական և մեխանիկական հատկությունները
|
Հողի անվանումը |
Նշված է |
Հաշվարկված |
|||||||||||||||||
|
Հզորություն, մ |
Հողի խտությունը, տ/մ 3 |
Հողի մասնիկների խտությունը |
Բնական խոնավություն |
Խոնավությունը զիջման կետում, W L |
Խոնավությունը շարժման սահմանին, W p |
Հողի կմախքի խտությունը, դ, տ/մ3 |
Պլաստիկության համարը |
Շրջանառությունը մակարդակը |
Ծակոտկենության գործակից, էլ |
Խոնավության աստիճան, S r |
Լարվածության մոդուլ |
Դիզայնի դիմադրություն |
Հիմքերը հաշվարկելու համար |
||||||
|
կրողունակությամբ |
ըստ դեֆորմացիաների |
||||||||||||||||||
|
տեսակարար կշիռը, |
Ներքին շփման անկյուն I, աստիճաններ: |
Կլատչ |
տեսակարար կշիռը, |
Ներքին շփման անկյուն II, աստիճաններ: |
Կլատչ s II, kN/m 2 |
||||||||||||||
|
Աճում է. շերտ |
|||||||||||||||||||
|
Կավահող |
Եզրակացություն հողերը որպես հիմք օգտագործելու հնարավորության մասին
Շինհրապարակը ներկայացված է հետևյալ տեսակի հողերով.
- - մակերեսից մինչև 0,4 մ խորություն ընկած է չեռնոզեմը, որը չի օգտագործվում շինարարության մեջ, կտրվում և հեռացվում է տեղանքից.
- -այնուհետև ընկած է միջին կոշտության, միջին խտության ավազի շերտ, խոնավության միջին աստիճան 3,6 մ հաստությամբ, միջին սեղմելիություն, պայմանական դիզայնի դիմադրություն R 0 = 400 կՊա, կարող է օգտագործվել որպես բնական հիմք;
- -Հաջորդ շերտը դարչնագույն մոխրագույն կավ է, 4,0 մ հաստությամբ, կիսապինդ վիճակում, չափավոր սեղմելի՝ անվանական դիզայնի դիմադրությամբ R 0 = 400 կՊա, կարող է օգտագործվել որպես բնական հիմք;
- -վերջին շերտը մոխրագույն կավային է, 7.0 մ հաստությամբ, կիսապինդ վիճակում, չափավոր սեղմելի պայմանական նախագծային դիմադրությամբ R 0 = 400 կՊա, կարող է օգտագործվել որպես բնական հիմք:
Հողի հաշվարկված էլեկտրական դիմադրողականությունը (Օմ*մ) պարամետր է, որը որոշում է երկրի «էլեկտրական հաղորդունակության» մակարդակը որպես հաղորդիչ, այսինքն՝ որքան լավ է հոսելու հողային էլեկտրոդից էլեկտրական հոսանքը նման միջավայրում։
Սա չափելի մեծություն է, որը կախված է հողի բաղադրությունից, չափից և խտությունից
դրա մասնիկների միմյանց մոտ լինելը, խոնավությունը և ջերմաստիճանը, դրանում լուծվող քիմիական նյութերի (աղեր, թթվային և ալկալային մնացորդներ) կոնցենտրացիան։
Հողի հաշվարկված էլեկտրական դիմադրողականության արժեքները (աղյուսակ)
| Պրիմինգ | Դիմադրողականություն, միջին արժեք (Օմ*մ) | ZZ-000-015, Օհմ | Հողի դիմադրություն հանդերձանքի համար ZZ-000-030, Օհմ | Հողի դիմադրություն հանդերձանքի համար ZZ-100-102, Օհմ |
| Ասֆալտ | 200 - 3 200 | 17 - 277 | 9,4 - 151 | 8,3 - 132 |
| Բազալտ | 2 000 | |||
| Բենտոնիտ (կավի տեսակ) | 2 - 10 | 0,17 - 0,87 | 0,09 - 0,47 | 0,08 - 0,41 |
| Բետոն | 40 - 1 000 | 3,5 - 87 | 2 - 47 | 1,5 - 41 |
| Ջուր | ||||
| Ծովի ջուր | 0,2 | 0 | 0 | 0 |
| Լճակի ջուր | 40 | 3,5 | 2 | 1,7 |
| Հարթավայրային գետի ջուր | 50 | 4 | 2,5 | 2 |
| Ստորերկրյա ջրեր | 20 - 60 | 1,7 - 5 | 1 - 3 | 1 - 2,5 |
| Մշտական սառեցված հող (հավերժական հող) | ||||
| Մշտական սառեցված հող - հալված շերտ (ամռանը մակերեսի մոտ) | 500 - 1000 | - | - | 20 - 41 |
| Մշտական սառեցված հող (կավահող) | 20 000 | Պահանջվում են հատուկ միջոցներ (հողի փոխարինում) | ||
| Մշտական սառեցված հող (ավազ) | 50 000 | Պահանջվում են հատուկ միջոցներ (հողի փոխարինում) | ||
| Կավ | ||||
| Կավ թաց | 20 | 1,7 | 1 | 0,8 |
| Կիսապինդ կավ | 60 | 5 | 3 | 2,5 |
| Գնեյսը քայքայվեց | 275 | 24 | 12 | 11,5 |
| Մանրախիճ | ||||
| Կավե մանրախիճ, տարասեռ | 300 | 26 | 14 | 12,5 |
| Միատարր մանրախիճ | 800 | 69 | 38 | 33 |
| Գրանիտ | 1 100 - 22 000 | Պահանջվում են հատուկ միջոցներ (հողի փոխարինում) | ||
| Գրանիտե մանրախիճ | 14 500 | Պահանջվում են հատուկ միջոցներ (հողի փոխարինում) | ||
| Gra զապակենման չիպսեր | 0,1 - 2 | 0 | 0 | 0 |
| Խոտ (նուրբ մանրացված քար/կոպիտ ավազ) | 5 500 | 477 | 260 | 228 |
| Մոխիր, մոխիր | 40 | 3,5 | 2 | 1,7 |
| Կրաքար (մակերես) | 100 - 10 000 | 8,7 - 868 | 4,7 - 472 | 4,1 - 414 |
| Կրաքար (ներսում) | 5 - 4 000 | 0,43 - 347 | 0,24 - 189 | 0,21 - 166 |
| ԻԼ | 30 | 2,6 | 1,5 | 1 |
| Ածուխ | 150 | 13 | 7 | 6 |
| Քվարց | 15 000 | Պահանջվում են հատուկ միջոցներ (հողի փոխարինում) | ||
| Կոկա | 2,5 | 0,2 | 0,1 | 0,1 |
| Լյոս (դեղին հող) | 250 | 22 | 12 | 10 |
| Կավիճ | 60 | 5 | 3 | 2,5 |
| Մարլ | ||||
| Սովորական մարգել | 150 | 14 | 7 | 6 |
| Կավե մարլ (50 - 75% կավե մասնիկներ) | 50 | 4 | 2 | 2 |
| Ավազ | ||||
| Ստորերկրյա ջրերով խիստ խոնավացած ավազ | 10 - 60 | 0,9 - 5 | 0,5 - 3 | 0,4 - 2,5 |
| Ավազ՝ չափավոր խոնավացած | 60 - 130 | 5 - 11 | 3 - 6 | 2,5 - 5,5 |
| Թաց ավազ | 130 - 400 | 10 - 35 | 6 - 19 | 5 - 17 |
| Ավազը մի փոքր խոնավ է | 400 - 1 500 | 35 - 130 | 19 - 71 | 17 - 62 |
| Չոր ավազով | 1 500 - 4 200 | 130 - 364 | 71 - 198 | 62 - 174 |
| Ավազոտ կավահող (ավազակավային) | 150 | 13 | 7 | 6 |
| Ավազաքար | 1 000 | 87 | 47 | 41 |
| պարտեզի հող | 40 | 3,5 | 2 | 1,7 |
| Աղի լուծույթ | 20 | 1,7 | 1 | 0,8 |
| Կավահող | ||||
| Կավահող, բարձր խոնավացած ստորերկրյա ջրերով | 10 - 60 | 0,9 - 5 | 0,5 - 3 | 0,4 - 2,5 |
| Կիսապինդ կավահող, անտառանման | 100 | 9 | 5 | 4 |
| Կավահող մինուս 5 C° ջերմաստիճանում | 150 | - | - | 6 |
| Ավազոտ կավահող (ավազակավային) | 150 | 13 | 7 | 6 |
| Շիֆեր | 10 - 100 | |||
| Slate gras զ ite | 55 | 5 | 2,5 | 2,3 |
| Ավազոտ կավահող (ավազակավային) | 150 | 13 | 7 | 6 |
| Տորֆ | ||||
| Տորֆ 10° ջերմաստիճանում | 25 | 2 | 1 | 1 |
| Տորֆ 0 C°-ում | 50 | 4 | 2,5 | 2 |
| Չեռնոզեմ | 60 | 5 | 3 | 2,5 |
| Մանրացված քար | ||||
| Խոնավ մանրացված քար | 3 000 | 260 | 142 | 124 |
| Չոր մանրացված քար | 5 000 | 434 | 236 | 207 |
Հողի դիմադրություն աղյուսակում նշված ZZ-000-015 և ZZ-000-030 հավաքածուների համար կարող են օգտագործվել
տարբեր հիմնավորման կոնֆիգուրացիաներով `ինչպես կետ, այնպես էլ բազմաէլեկտրոդ:
Հողի հաշվարկված դիմադրողականության մոտավոր արժեքների աղյուսակի հետ միասին առաջարկում ենք ձեզ
օգտագործեք նախկինում տեղադրված հողակցման էլեկտրոդների աշխարհագրական քարտեզը՝ հիմնված ZANDZ-ի պատրաստի հողակցման լրակազմերի վրա
հողակցման դիմադրության չափումների արդյունքներով։
Հողի տեսակները Ղազախստանի Հանրապետությունում
և դրանց էլեկտրական դիմադրողականությունը (քարտեզ)
|
|
Նախագծված կամ վերակառուցված հիմքի տակ գտնվող հողի կրողունակության (աղյուսակային արժեքների) սահմանումը սկսվում է երկրաբանական ուսումնասիրությունից: Դրա համար հողի նմուշները վերցվում և հետազոտվում են շինհրապարակում հորերից կամ փոսերից:
Նախ, հողը դասակարգվում է. Հողի բաղադրությունը որոշվում է հատիկաչափական և/կամ էլուտրացիայի մեթոդով և որոշվում է դրա անվանումը:
Այնուհետեւ ուսումնասիրվում են հողի ֆիզիկական բնութագրերը։ Հողի խտությունը որոշվում է կտրող օղակի մեթոդով, խոնավության պարունակությունը՝ չորացման և կշռման եղանակով, իսկ հողի խտությունը՝ հողը պարանի ոլորելով և հավասարակշռող կոնով փորձարկմամբ։
Այնուհետև կատարվում են հողի լրացուցիչ լաբորատոր ուսումնասիրություններ կամ ևս մի քանի հաշվարկներ՝ հողի ֆիզիկական բնութագրերի քանակն ընդլայնելու համար։
Եթե ինքնուրույն անհնար է ճշգրիտ որոշել հողի տեսակը, տեղում օրգանական, սառեցված, մեծածավալ հողերի առկայություն, և եթե հողի դասակարգման վերաբերյալ այլ կասկածներ կան, պետք է ներգրավվեն լիցենզավորված երկրաբանական կազմակերպություններ՝ որոշելու համար: հողի կրողունակությունը.
Պատասխանատվության մակարդակի բարձրացում
Շենքը կամ շինությունը պետք է վերագրվի պատասխանատվության հետևյալ մակարդակներից մեկին՝ ավելացված, նորմալ և նվազեցված (Թիվ 384-FZ դաշնային օրենքի շենքերի և շինությունների անվտանգության մասին գործող տեխնիկական կանոնակարգերի 4-րդ հոդվածի 7-10-րդ կետեր): .
TO ավելացել է պատասխանատվության մակարդակը ներառում է՝ հատկապես վտանգավոր, տեխնիկապես բարդ կամ եզակի առարկաներ։
TO կրճատվել է - ժամանակավոր (սեզոնային) նպատակներով շենքեր և շինություններ, ինչպես նաև շինարարության կամ վերակառուցման հետ կապված օժանդակ օգտագործման շենքեր և շինություններ կամ գտնվում են անհատական բնակարանային շինարարության համար նախատեսված հողամասերում.
Մնացած բոլոր շենքերն ու շինությունները պատկանում են նորմալ պատասխանատվության մակարդակը.
Պատասխանատվության երրորդ (ստորին) մակարդակին պատկանող շենքերի նույնականացման ձևակերպումը անորոշ է: Պարզ չէ՝ նկարագրված են շենքերի և շինությունների երկու խումբ՝ ժամանակավոր և օժանդակ, թե՞ երեք խումբ՝ ժամանակավոր, օժանդակ և անհատական։ Բելառուսում 2 հարկից ոչ ավելի բարձրությամբ բնակելի անհատական շենքերը դասակարգվում են որպես պատասխանատվության երրորդ խումբ, իսկ Ռուսաստանում նախկինում այս խմբին էին դասվում նաև մինչև 10 մ բարձրությամբ բնակելի շենքերը։ Նոր տեխնիկական կանոնակարգն այս հարցում հստակություն չի տալիս։ Ըստ երևույթին, յուրաքանչյուրն ինքը պետք է որոշի. Երկրաբանական հետազոտությունների ծավալը և հիմքերի հաշվարկման մեթոդաբանությունը կախված են պատասխանատվության մակարդակի ընտրությունից։
Հաշվարկված բազային դիմադրության R-ի որոշումը աղյուսակներից
Այս մեթոդը օգտագործվում է բարենպաստ պայմաններում գտնվող պատասխանատվության երրորդ մակարդակի շենքերի հիմքերի նախնական և վերջնական հաշվարկի համար: Կամ ցանկացած, ներառյալ անբարենպաստ ինժեներական և երկրաբանական պայմաններում գտնվող պատասխանատվության երկրորդ մակարդակի շենքերի հիմքերի նախնական հաշվարկի համար:
Պայմանները համարվում են «բարենպաստ», երբ հիմքում գտնվող հողաշերտերը գտնվում են հորիզոնական (շերտերի թեքությունը չի գերազանցում 0,1-ը), և հողի սեղմելիությունը չի ավելանում առնվազն մինչև երկու անգամ մեծ խորություն, որը հավասար է ամենամեծ անհատի լայնությանը։ հիմքը և շերտի հիմքի չորս լայնությունը (հաշվելով նրա ներբանների մակարդակից):
b o = 1 մ լայնությամբ և d o = 2 մ խորությամբ հիմքերի համար հիմքի հաշվարկված դիմադրության արժեքները (R o) տրված են Աղյուսակներ 11-15-ում: Հիմքի խորության բարձրացման կամ նվազման հետ մեկտեղ փոխվում է հիմքի հողի կրող հզորությունը: Այս դեպքում տարբեր խորություններում հաշվարկված բազային դիմադրությունը (R) պետք է որոշվի՝ օգտագործելով բանաձևերը.
R = R o (d + d o) /2d o ժամը d< 2 м;
R = R o + k 2 γ"(d - d o) d > 2m-ի համար
որտեղ b-ը հիմքի լայնությունն է, m; դ - հիմքի խորությունը, մ; γ’ - հիմքի հիմքից վեր ընկած հողի տեսակարար կշռի հաշվարկված արժեքը՝ kN/m³; k 1 - կոպիտ հողերից և ավազներից կազմված հիմքերի համար ընդունված գործակից, k 1 = 0,125; տիղմային ավազներից, ավազակավային, կավահողերից և կավերից կազմված հիմքերի համար, k 1 = 0,05; k 2 - կոպիտ ավազոտ հողերից կազմված հիմքերի համար ընդունված գործակից - k 2 = 0,25, կազմված ավազակավային և կավահողերից - k 2 = 0,2; կավեր - k 2 = 0,15:
Աղյուսակ 11
Աղյուսակ 12
Աղյուսակ 13
Աղյուսակ 14
Համարիչը ցույց է տալիս R o-ի արժեքները՝ կապված չներծծվող սուզվող հողերի հետ՝ S r ≤ 0,5 խոնավության աստիճանով; հայտարարում R o-ի արժեքներն են՝ կապված S r ≥ 0,8 նույն հողերի, ինչպես նաև ներծծված հողերի հետ:Աղյուսակ 15
| Թափքի բնութագրերը | R o, կՊա (կգ/սմ²) | |||
|---|---|---|---|---|
| Խոշոր, միջին և մանր ավազներ, խարամներ և այլն: խոնավության աստիճանի S r | Տիղմային ավազներ, ավազակավային, կավահողեր, կավեր, մոխիր և այլն: խոնավության աստիճանի S r | |||
| S r ≤ 0,5 | S r ≥ 0,8 | S r ≤ 0,5 | S r ≥ 0,8 | |
| Սիստեմատիկ կերպով կառուցված թմբուկներ խտացումով | 250 (2,5) | 200 (2,0) | 180 (1,8) | 150 (1,5) |
| Հողի և արդյունաբերական թափոնների թափոններ. կնիքով առանց կնիքի |
250 (2,5) |
200 (2,0) |
180 (1,8) |
150 (1,5) |
| Հողի և արդյունաբերական թափոնների թափոններ. կնիքով առանց կնիքի |
150 (1,5) |
120 (1,2) |
120 (1,2) |
100 (1,0) |
2. Հողի ու արդյունաբերական թափոնների չփաթեթավորված աղբավայրերի ու լցակույտերի համար R o ընդունվում է 0,8 գործակցով:
Հիմնադրամի հողի հաշվարկված դիմադրությունը Ro այնպիսի անվտանգ ճնշում է, որի դեպքում պահպանվում է հիմքի նստվածքի գծային կախվածությունը, և դրա եզրերի տակ տեղային ամրության խափանումների գոտիների զարգացման խորությունը չի գերազանցում լայնության 1/4-ը: հիմքի հիմքը:
Աղյուսակների միջոցով հիմքի հողի հաշվարկված դիմադրության որոշման օրինակ
Որոշեք հիմքի հիմքի հաշվարկված դիմադրությունը, որն ունի 2,5 × 2,5 մ հիմքի չափ, 1 մ երեսարկման խորություն; շենք առանց նկուղի, III դաս. Հիմքը, ամբողջ ուսումնասիրված խորության վրա, կազմված է միջին կոշտության, միջին խտության ավազից (γ’ = 20 kN/m³): Ստորերկրյա ջրեր չեն հայտնաբերվել։ Հիմքի նախագծման դիմադրությունը որոշելու համար օրինական է օգտագործել Ro արժեքների աղյուսակային արժեքները: Ըստ աղյուսակի. 2 R o = 400 կՊա: Օգտագործելով բանաձևը, մենք ստանում ենք R = R o (d + d o) /2d o = 400 (1 + 2)/2×2 = 356 կՊա:
Ռ բազայի նախագծային դիմադրության որոշում՝ հիմնվելով հողի ֆիզիկական բնութագրերի վրա
Այս մեթոդը օգտագործվում է պատասխանատվության երկրորդ մակարդակի շենքերի հիմքերի վերջնական հաշվարկի համար:
Հիմնադրամի հողի նախագծման դիմադրությունը որոշվում է բանաձևով.
R = (մ 1 մ 2 / կ) ,
որտեղ m 1 և m 2-ը աշխատանքային պայմանների գործակիցներն են, որոնք ընդունված են ըստ աղյուսակի: 16; k - գործակից, k = 1, եթե հողի հատկությունների բնութագրերը որոշվում են փորձնականորեն, k = 1.1, եթե բնութագրերը վերցված են տեղեկատու աղյուսակներից. M 1, M 2, M 3 - աղյուսակի համաձայն ընդունված գործակիցներ: 17; k z - գործակից, ժամը b< 10 м - k z =1 при b >10 մ - k z = z / b + 0.2 (այստեղ z = 8 մ); բ - հիմքի հիմքի լայնությունը, մ; γ-ը հիմքի հիմքի տակ ընկած հողերի տեսակարար կշռի միջին արժեքն է (ստորերկրյա ջրերի առկայության դեպքում այն որոշվում է՝ հաշվի առնելով ջրի կշռող ազդեցությունը), kN/m³. γ’ - նույնը հիմքից վեր ընկած հողերի համար. c-ն ուղղակի հիմքի հիմքի տակ ընկած հողի հատուկ կպչունության հաշվարկված արժեքն է, kPa; d b - նկուղի խորությունը, այսինքն. հեռավորությունը պլանավորման մակարդակից մինչև նկուղային հատակ, մ. 20 մ-ից պակաս լայնությամբ և 2 մ-ից ավելի խորությամբ նկուղ ունեցող կառույցների համար ընդունվում է d b = 2 մ, 20-ից ավելի նկուղի լայնությամբ, d b = 0; d 1 - նկուղային կառույցների հիմքի խորությունը պլանավորման մակարդակից (մ) կամ հիմքի նվազեցված խորությունը նկուղային հատակի մակարդակից, որը որոշվում է բանաձևով. d 1 = h s + h cf γ cf / γ', այստեղ h s - նկուղի տակ գտնվող հիմքի հիմքի վերևում գտնվող հողի շերտի հաստությունը. h cf - նկուղի հատակի հաստությունը; γ cf - նկուղային հատակի նյութի տեսակարար կշռի հաշվարկված արժեքը, kN/m³:
Աղյուսակ 16
| Հողեր | Մ 1 գործակից | Մ 2 գործակից կոշտ կառուցվածքային կառուցվածք ունեցող կառույցների համար, որի հարաբերակցությունը կառուցվածքի երկարության կամ դրա խցիկի հարաբերակցությամբ L/H բարձրությանը հավասար է. | |
|---|---|---|---|
| 4 կամ ավելի | 1,5 կամ ավելի քիչ | ||
| Կոպիտ կլաստիկներ՝ ավազոտ լցոնիչով և ավազոտ, բացառությամբ մանր և տիղմային | 1,4 | 1,2 | 1.4 |
| Ավազները լավ են | 1,3 | 1,1 | 1,3 |
| Տիղմոտ ավազներ, ցածր խոնավություն և թաց | 1,25 | 1,0 | 1,2 |
| Ջրով հագեցած ավազներ | 1,1 | 1,0 | 1,2 |
| Տիղմային-կավային, ինչպես նաև տիղմային-կավային լցակույտով, հողի կամ լցանյութի հեղուկության ինդեքսով I L ≤ 0,25 | 1,25 | 1,0 | 1,1 |
| Նույնը` 0,25-ում< I L ≤ 0,5 | 1,2 | 1,0 | 1,1 |
| Նույնը I L > 0.5-ի համար | 1,1 | 1,0 | 1,0 |
1. Կոշտ կառուցվածքային նախագծով կառույցները ներառում են կառույցներ, որոնց կառուցվածքները հատուկ հարմարեցված են հիմքերի դեֆորմացիայից ուժերը կլանելու համար (ենթաբաժին 5.9 SP 22.13330.2011):
2. Ճկուն կառուցվածքային նախագծով շենքերի համար մ 2 գործակցի արժեքը վերցվում է մեկին հավասար:
3. L/H-ի միջանկյալ արժեքների համար m 2 գործակիցը որոշվում է ինտերպոլացիայով:
4. Չամրացված ավազների համար մ 1 և մ 2 վերցվում են մեկին հավասար:
Աղյուսակ 17
| Ներքին շփման անկյուն, φ, աստիճաններ | Հնարավորություններ | ||
|---|---|---|---|
| Մ 1 | Մ 2 | Մ 3 | |
| 0 | 0 | 1,00 | 3,14 |
| 1 | 0,01 | 1.06 | 3,23 |
| 2 | 0,03 | 1,12 | 3,32 |
| 3 | 0,04 | 1,18 | 3,41 |
| 4 | 0,06 | 1,25 | 3,51 |
| 5 | 0,08 | 1,32 | 3,61 |
| 6 | 0,10 | 1,39 | 3,71 |
| 7 | 0,12 | 1,47 | 3,82 |
| 8 | 0,14 | 1,55 | 3,93 |
| 9 | 0,16 | 1,64 | 4,05 |
| 10 | 0,18 | 1.73 | 4,17 |
| 11 | 0,21 | 1,83 | 4,29 |
| 12 | 0,23 | 1,94 | 4,42 |
| 13 | 0,26 | 2,05 | 4,55 |
| 14 | 0,29 | 2.17 | 4.69 |
| 15 | 0,32 | 2,30 | 4,84 |
| 16 | 0,36 | 2,43 | 4,99 |
| 17 | 0,39 | 2,57 | 5,15 |
| 18 | 0,43 | 2,73 | 5,31 |
| 19 | 0,47 | 2,89 | 5,48 |
| 20 | 0,51 | 3,06 | 5,66 |
| 21 | 0,56 | 3,24 | 5,84 |
| 22 | 0,61 | 3,44 | 6,04 |
| 23 | 0,69 | 3,65 | 6.24 |
| 24 | 0,72 | 3,87 | 6,45 |
| 25 | 0,78 | 4,11 | 6,67 |
| 26 | 0,84 | 4,37 | 6,90 |
| 27 | 0,91 | 4,64 | 7,14 |
| 28 | 0,98 | 4,93 | 7,40 |
| 29 | 1,06 | 5,25 | 7,67 |
| 30 | 1,15 | 5,59 | 7,95 |
| 31 | 1,24 | 5,95 | 8,24 |
| 32 | 1,34 | 6,34 | 8,55 |
| 33 | 1,44 | 6,76 | 8,88 |
| 34 | 1,55 | 7,22 | 9,22 |
| 35 | 1,68 | 7,71 | 9,58 |
| 36 | 1,81 | 8,24 | 9,97 |
| 37 | 1,95 | 8,81 | 10,37 |
| 38 | 2,11 | 9,44 | 10,80 |
| 39 | 2,28 | 10,11 | 11,25 |
| 40 | 2,46 | 10,85 | 11,73 |
| 41 | 2,66 | 11,64 | 12,24 |
| 42 | 2,88 | 12,51 | 12,79 |
| 43 | 3,12 | 13,46 | 13,37 |
| 44 | 3,38 | 14,50 | 13,98 |
| 45 | 3,66 | 15,64 | 14,64 |
Հողի ֆիզիկական բնութագրերի հիման վրա հիմքի հողի նախագծման դիմադրության որոշման օրինակ
Որոշել 10 մ երկարությամբ առանց նկուղային երկհարկանի շենքի արտաքին պատի հիմքի հիմքի նախագծային դիմադրությունը, հիմքը շերտավոր է, դրա չափերն են՝ լայնությունը b = 1,0 մ; խորություն d 1 =1,8 մ, դ բ = 0:
Հողի հատկությունների բնութագրերը որոշվել են լաբորատորիայում. տվյալների վիճակագրական մշակման համար թույլատրված որոշումների քանակը: Մակերեւույթից մինչև հիմքի հիմքի մակարդակը մեծածավալ հող է, որի տեսակարար կշիռը γ’ = 17 կՆ/մ³: Հիմքի հիմքի տակ, ամբողջ ուսումնասիրված խորության վրա (9 մ) կա փափուկ պլաստմասե կավ (I L = 0,6): Հաշվարկված արժեքներ՝ տեսակարար կշիռ γ = 20 կՆ/մ³, ներքին շփման անկյուն φ = 15°; հատուկ կպչունություն c = 30 կՊա:
Ըստ աղյուսակի 17 φ = 15° արժեքի համար մենք գտնում ենք անչափ գործակիցների արժեքները. M 1 = 0,32; M 2 = 2,30; M 3 = 4,84:
Ըստ աղյուսակի 16 գործակից մ 1 = 1,1 (I L > 0,5); գործակից m 2 = 1.0 (շենքի L/H հարաբերակցությունը ավելի քան 4):
k z = 1 գործակից, քանի որ հիմքի լայնությունը b է< 10 м.
Տվյալ տվյալների համար մենք ստանում ենք. = 244 կՊա:
Ուղղահայաց դեֆորմացիաները հաշվարկելիս առաձգականության տեսությունից լուծումներ օգտագործելու հնարավորությունը հիմնավորել է Ն.Մ. Գերսեւանովը. Այնուամենայնիվ, այս մոտեցումը վավեր է այն բեռների սահմաններում, որոնց դեպքում նկատվում է լարումների և դեֆորմացիաների միջև գծային կապ:
Նախագծված է ըստ կախվածության (8.29) հիմքերըՇատ դեպքերում դրանք ոչ տնտեսական են դառնում հողերի, հատկապես ավազոտ, ինչպես նաև կավային (պինդ, կիսապինդ և հրակայուն հետևողականություն) կրողունակության թերօգտագործման պատճառով նույնիսկ դեֆորմացիայի գծային փուլում: Այս առումով, SNiP 2.02.01-83* «Շենքերի և շինությունների հիմքերը» խորհուրդ է տալիս սահմանափակել հիմքի հիմքի տակ միջին ճնշումը հիմքի հողի հաշվարկված դիմադրությամբ: Ռ, որը թույլ է տալիս հաշվարկել հիմքի նստվածքները՝ ելնելով սթրեսների և դեֆորմացիաների միջև գծային հարաբերությունից։ Այսպիսով, դեֆորմացիաների հիման վրա հիմքերը հաշվարկելիս անհրաժեշտ է, որ պայմանը բավարարվի
Պ ≤ Ռ, (8.37)
Որտեղ Ռ- միջին ճնշումը հիմքի հիմքի երկայնքով; Ռ- հիմքի հողի հաշվարկված դիմադրություն:
Որտեղ գ с1Եվ գ с2- հիմքի հետ փոխազդեցության մեջ գտնվող հողի հիմքի և կառուցվածքի, համապատասխանաբար, աշխատանքային պայմանների գործակիցները՝ վերցված ըստ. սեղան 8.3; կ- հուսալիության գործակիցը, որն ընդունվում է ուղղակի փորձարկումներով հողի ամրության բնութագրերը որոշելիս, կ= 1.0; երբ օգտագործվում են աղյուսակային հաշվարկված հողի արժեքները կ = 1,1; կ զ- հիմքի հիմքի լայնությանը հավասար վերցված գործակից բ≤10 մ, կ զ= 1.0; ժամը բ≥10 մ - կ զ= Z 0/b + 0.2 (այստեղ Z 0= 8 մ); M γ ; Մ ք, Մ ս- գործակիցներ՝ կախված կրող հողի շերտի ներքին շփման անկյունից. բ- հիմքի հիմքի լայնությունը, մ;
Աղյուսակ 8.3.Գործառնական պայմանների գործակիցների արժեքները գ с1Եվ գ с2
| Հողեր | գ с1 | գ с2կոշտ կառուցվածքային նախագծով շենքերի համար կառուցվածքի (կուպեի) երկարության և նրա բարձրության L/H հարաբերությամբ, որը հավասար է |
|
| 4 կամ ավելի | 1,5 կամ ավելի քիչ | ||
|
Կոպիտ կլաստիկ ավազով |
1,25 |
1,2 1,1 1,0
|
1,4 1,1 |
| Նշումներ 1. Կոշտ կառուցվածքային կառուցվածք ունեցող կառույցների կառուցվածքները հարմարեցված են հիմքերի դեֆորմացիաներից ուժերը կլանելու համար: 2. Ճկուն դիզայնով շենքերի համար գ с2վերցվում է 1-ի հավասար: 3. Միջանկյալ արժեքների համար՝ L/H գործակից գ с2որոշվում է ինտերպոլացիայի միջոցով: |
|||
Աղյուսակ 8.4.Գործակիցների արժեքները Մ գ , Մ ք , Մ ս
| φ | Մ գ | Մ ք<.SUB> | Մ ս | φ | Մ գ | Մ ք | Մ ս |
| 0,00 | 1,00 | 3,14 | 23 | 0,69 | 3,65 | 6,24 | |
| 1 | 0,01 | 1,06 | 3,23 | 24 | 0,72 | 3,87 | 6,45 |
| 2 | 0,03 | 1,12 | 3,32 | 25 | 0,78 | 4,11 | 6,67 |
| 3 | 0,04 | 1,18 | 3,41 | 26 | 0,84 | 4,37 | 6,90 |
| 4 | 0,06 | 1,25 | 3,51 | 27 | 0,91 | 4,64 | 7,14 |
| 5 | 0,08 | 1,32 | 3,61 | 28 | 0,98 | 4,93 | 7,40 |
| 6 | 0,80 | 1,39 | 3,71 | 29 | 1,06 | 5,25 | 7,67 |
| 7 | 0,12 | 1,47 | 3,82 | 30 | 1,15 | 5,59 | 7,95 |
| 8 | 0,14 | 1,55 | 3,93 | 31 | 1,24 | 5,95 | 8,24 |
| 9 | 0,16 | 1,64 | 4,05 | 32 | 1,34 | 6,34 | 8,55 |
| 10 | 0,18 | 1,73 | 4,17 | 33 | 1,44 | 6,76 | 8,88 |
| 11 | 0,21 | 1,83 | 4,29 | 34 | 1,55 | 7,22 | 9,22 |
| 12 | 0,23 | 1,94 | 4,42 | 35 | 1,68 | 7,71 | 9,58 |
| 13 | 0,26 | 2,05 | 4,55 | 36 | 1,81 | 8,24 | 9,97 |
| 14 | 0,29 | 2,17 | 4,69 | 37 | 1,95 | 8,81 | 10,37 |
| 15 | 0,32 | 2,30 | 4,84 | 38 | 2,11 | 9,44 | 10,80 |
| 16 | 0,36 | 2,43 | 4,94 | 39 | 2,28 | 10,11 | 11,25 |
| 17 | 0,39 | 2,57 | 5,15 | 40 | 2,46 | 10,85 | 11,73 |
| 18 | 0,43 | 2,73 | 5,31 | 41 | 2,66 | 11,64 | 12,24 |
| 19 | 0,47 | 2,89 | 5,48 | 42 | 2,88 | 12,51 | 12,79 |
| 20 | 0,51 | 3,06 | 5,66 | 43 | 3,12 | 13,46 | 13,37 |
| 21 | 0,56 | 3,24 | 5,84 | 44 | 3,38 | 14,50 | 13,98 |
| 22 | 0,61 | 3,44 | 6,04 | 45 | 3,66 | 15,64 | 14,64 |
γ IIԵվ γ» II- հիմքի հիմքից և հիմքի խորության մեջ ընկած հողերի միջին հաշվարկված տեսակարար կշիռը, kN/m3 (ստորերկրյա ջրերի առկայության դեպքում որոշվում է հաշվի առնելով ջրի կշռման ազդեցությունը). դ 1- հիմքի խորությունը նկուղային հատակից; նկուղային հատակի բացակայության դեպքում `պլանավորված մակերեսից, մ; դ բ- նկուղի խորությունը, հաշվի առնելով պլանավորման նշանը, բայց ոչ ավելի, քան 2 մ (նկուղի լայնությունը B > 20 մ, ընդունվում է դբ = 0); գ II- բեռ կրող հողի շերտի հատուկ կպչունության հաշվարկված արժեքը՝ kPa (II ինդեքսը նշանակում է, որ հաշվարկն իրականացվում է սահմանային վիճակների երկրորդ խմբի համաձայն):
Բանաձևը (8.38) հիմնված է N.P.-ի լուծման վրա: Պուզիրևսկին, ինչը հնարավորություն է տալիս որոշել ճնշումը հիմքի վրա, որի վրա գտնվում է եզրերի տակ գտնվող զանգվածը հիմքըձևավորվում են սահմանափակող հավասարակշռության գոտիներ։ Այնուամենայնիվ, բանաձևը (8.38) իր կառուցվածքով տարբերվում է N.P.-ի լուծումից: Պուզիրևսկու լրացուցիչ գործակիցներ ( գ с1Եվ գ с2),որոնք մեծացնում են հաշվարկների հուսալիությունը և թույլ են տալիս հաշվի առնել, համապատասխանաբար, հողերի ամրության և դեֆորմացիոն հատկությունների ազդեցությունը հիմքի հիմքի տակ սահմանափակող հավասարակշռության գոտիների ձևավորման և կառուցվող կառույցի կոշտության վրա:
(8.38) բանաձևում ներդրված լրացուցիչ տերմինը հավասար է ( Մք- 1), թույլ է տալիս հաշվի առնել հողի ամենօրյա բեռնման ազդեցությունը: Փոս փորելիս որոշակի չափով պահպանվում է հողի լարված վիճակը, որն առաջանում է հողի ամենօրյա ճնշման ազդեցությամբ։ Միաժամանակ մեծանում է առավելագույն ճնշումը, որի դեպքում հիմքի եզրի տակ գտնվող տեղային խանգարման գոտիները հասնում են հիմքի լայնության 0,25-ին հավասար արժեքի։ Այնուամենայնիվ, մնացորդային լարվածության վիճակը կախված է փորման փոսի խորությունից և դրա լայնությունից: Այնուհետեւ, փոսի խորության աճով, այսինքն. կենցաղային բեռի ավելացման դեպքում դիտարկվող շերտում ավելի մեծ մնացորդային ճնշում կլինի:
Ըստ բանաձևի (8.38) հաշվարկված հողի դիմադրությունհիմքը որոշվում է կրող շերտի համար, որտեղ ընկած է հիմքի հիմքը: Երբեմն խորքերում Զպակաս դիմացկուն հողը գտնվում է կրող շերտի տակ ( բրինձ. 8.8), որի դեպքում կարող են զարգանալ պլաստիկ դեֆորմացիաներ։ Այս դեպքում խորհուրդ է տրվում ըստ վիճակի ստուգել թույլ հողի տանիքին փոխանցվող լարումները
(8.39)
Որտեղ σ zp- լրացուցիչ ուղղահայաց սթրես; σ zg- սթրեսը հողի սեփական քաշից. Ռ զ- հաշվարկված հողի դիմադրությունը փափուկ հողի տանիքի խորության վրա զ.
Բրինձ. 8.8.Պայմանական հիմքի դիագրամ
Մեծություն Ռ զորոշվում է բանաձևով (8.38), մինչդեռ աշխատանքային պայմանների գործակիցները գ с1Եվ գ с2և հուսալիություն կ, և Մ գ, Մ ք, Մ սհայտնաբերվել է թույլ հողի շերտի հետ կապված:
Արժեքներ բ զԵվ դ զորոշվում է պայմանական հիմքի համար Ա Բ Գ Դհանգստանալով փափուկ հողի վրա.
Այս դեպքում ընդունված է, որ σ zpգործում է պայմանական հիմքի հիման վրա Ա Բ Գ Դ (տես նկ. 8.8), ապա նրա ներբանի մակերեսն է
Որտեղ Ն- բեռը փոխանցվում է հիմքի եզրին.
Իմանալով պայմանական հիմքի հիմքի տարածքը, կարող եք որոշել դրա լայնությունը բանաձևով
(8.41)
Որտեղ a = (l- b)/2 (lԵվ բ- նախագծված հիմքի չափերը):
(8.38) բանաձևով որոշելով քանակը Ռզ,ստուգել վիճակը (8.39): Եթե այն բավարարված է, ապա կտրվածքային գոտիները էական դեր չեն խաղում առաջացող նստվածքի քանակի մեջ։ Հակառակ դեպքում անհրաժեշտ է ընդունել հիմքի հիմքի մեծ չափերը, որոնց դեպքում (8.39) պայմանը բավարարված է:
Հիմնադրամի հողերի պայմանական նախագծային դիմադրություն R o
Հիմքերի նախնական չափերը նշանակելու համար շենքերԵվ կառույցներըՕգտագործվում են հիմքի հողերի պայմանական նախագծային դիմադրություններ Ro, որոնք բերված են սեղան 8,5 - 8,8:
Օրինակներ
Օրինակ 8.2. Որոշեք նուրբ ավազի պայմանական նախագծման դիմադրությունը, եթե հայտնի է. բնական խոնավությունը ω = 0,07; բնական խտություն ρ = 1,87 տ/մ3, պինդ մասնիկների խտություն ρ S = 2,67 տ/մ3։