Проектното съпротивление на основа, изработена от нескални почви, на аксиално натиск се определя по формулата

Където - условно съпротивление на почвата, kPa;

,
- коефициенти, приети съгласно таблица 11;

- ширина (по-малка страна или диаметър) на фундаментната основа, m;

- дълбочина на фундиране, m;

- изчислена стойност на специфичното тегло на почвата, осреднена по слоеве,

разположени над основата на основата, изчислени без да се вземат предвид

суспендирано действие на водата;

позволено да приеме =19,62 kN/m3.

При определяне на проектното съпротивление трябва да се вземе дълбочината на основата за междинни опори на моста - от повърхността на почвата при опората на нивото на рязане в рамките на контура на основата, а в речните легла - от дъното на речното течение при опората след спускане на нейната ниво до дълбочината на общата и половината от местната ерозия на почвата по време на прогнозния разход. Проектните съпротивления, изчислени с помощта на формула (24) за глини и глинести в основите на мостове, разположени в постоянни водни течения, трябва да се увеличат със стойност, равна на 14,7
, kPa,
- дълбочина на водата от най-ниското ниво на отлив до дъното на течението

Стойности на условните съпротивления на почвата определя се съгласно SNiP 2.05.03-84 (Таблици 9, 10) в зависимост от вида, вида и сорта за песъчливи почви и вида, стойността на коефициента на порьозност ди процент на текучество за тинесто-глинести почви. За междинни стойности дИ количества определени чрез интерполация. При стойности на числото на пластичност трябва да се вземат средни стойности в рамките на 5-10 и 15-20 , дадени съответно за песъчлива глинеста почва, глинеста почва и глина. За гъсти пясъци трябва да се увеличи с 60%, ако тяхната плътност се определя въз основа на резултатите от лабораторни изследвания на почвата. За рохкави песъчливи почви и тинести глинести почви в течно състояние ( > 1) или с коефициент на порьозност д > дмакс (където д max – максималната таблична стойност на коефициента на порьозност за даден тип почва) условно съпротивление не е стандартизиран. Тези почви се считат за слаби почви, които не могат да се използват като естествена основа без специални мерки.

Таблица 1.3.1. – Извлечение от таблица 1 Приложение 24 SNiP 2.05.03-84

	Коефициент порьозност д	Условно съпротивление Р 0, тинесто-глинести (непропадащи) фундаментни почви, kPa в зависимост от индекса на течливост
Арогантност при ≤5
Глина при 10 ≤ ≤ 15
Глини при ≥20

Таблица 1.3.2. – Извлечение от таблица 2, приложение 24 SNiP 2.05.03-84

Песъчливи почви и тяхната влажност	Условно съпротивление Р 0 песъчливи почви със средна плътност в основата, kPa
Чакълести и големи, независимо от съдържанието на влага
Среден размер: ниска влажност мокри и напоени с вода
Малък: ниска влажност мокри и напоени с вода
Прашен: с ниска влажност наситен с вода

Таблица 1.3.3. – Извлечение от таблица 4, приложение 24 SNiP 2.05.03-84

	Коефициенти
	, m -1	, m -1
1. Чакъл, камъчета, чакълест пясък, едър и средно едър
2. Фин пясък
3. Пясъчен пясък, пясъчна глинеста почва
4. Глини и глини: твърди и полутвърди
5. Глина и глина: твърдопластични и мекопластични

Пример 1.3.1.Определете проектното съпротивление на аксиално натиск на основа, изработена от пясък с ниска влажност със средна едростност под основата на плитка основа за междинна опора на пътен мост, ако е дадено: ширина на основата
неговата дълбочина
изчислената стойност на специфичното тегло на почвата, разположена над основата на основата, осреднена по слоеве, =19,6 kN/m3.

Решение. За нисковлажен пясък със среден размер по табл. 1.3.2 намираме Р 0 =294 kPa, а съгласно таблица 1.3.3 - стойности на коеф =0,10 m -1 и
=3,0 m -1.

Изчисленото съпротивление на почвената основа се определя по формулата

Пример 1.3.2.Определете проектното съпротивление на аксиален натиск на основа, изработена от огнеупорна глинеста почва под основата на основата от дупката на междинната опора на пътен мост, разположен в постоянен воден поток, ако е дадено: ширина на основата
неговата дълбочина
индекс на флуидност на глината
номер на пластичност =0,12, коефициент на порьозност =0,55, изчислена стойност на специфичното тегло на почвата, разположена над основата на основата, осреднена по слоеве, = 19,6 kN/m 3, дълбочина на водата от най-ниското ниско ниво =5 м.

Решение.От масата 1.3.2 чрез интерполация намираме условното съпротивление огнеупорна глинеста почва с
И =0,55.

От Таблица 1.3.3 – стойности на коеф =0,02 m -1 и
=1,5 m -1.

Като се вземе предвид натоварването на глинестия слой с вода, изчисленото съпротивление на почвената основа ще се определи по формулата

Определяне на условната проектна устойчивост на почвите

1. Тази почва е тинест пясък, съгласно ГОСТ 25100-95 „Почви. Класификация“, до плътни пясъци. Като се има предвид, че пясъкът има средна степен на насищане с вода (Sr = 0,79), ние определяме неговата проектна устойчивост от таблица 2 на Приложение 3 на SNiP 2.02.01-83* „Основи на сгради и конструкции“

R 0 = 400 kPa.

2. Глина. Като се вземе предвид стойността на коефициента на порьозност e = 0,71 и индексът на течливост JL = 0,16, ние определяме изчисленото съпротивление от таблица 3 на Приложение 3 на SNiP 2.02.01-83 * „Основи на сгради и конструкции“

R 0 = 400 kPa.

3. Като се има предвид, че коефициентът на порьозност на тази почва е e = 0,7 и индексът на течливост JL = 0,11, съгласно таблица 3 от Приложение 3 на SNiP 2.02.01-83 * „Основи на сгради и конструкции“ определяме

R 0 = 400 kPa.

Определяне на специфичното тегло на почвата

g = cg, kN/m3

1. Пясък, s=1,9 g/cm3=1,9 t/m3

g=1,9·9,8=18,62 kN/m3

2. Глина, s=2,01 g/cm3=1,95 t/m3

g=2,01·9,8=19,7 kN/m3

3. Глина, s=1,87 g/cm3=1,96 t/m3

g=1,87·9,8=18,326 kN/m3

Проектни характеристики на почвата

• 1. Пясък:
  • - съединител на кола,

с I = 3/1,5=2, с II = 3/1=3;

Ъгъл на вътрешно триене,

q I = 28/1,15 = 24,35 0; q II = 28/1 = 28 0;

Специфично тегло,

g I = g II = 18,62/1 = 18,62 kN/m3.

c I = 30/1,5 = 20 kPa, c II = 30/1 = 30 kPa;

ts I = 9/1,15 = 7,83 0, ts II = 9/1 = 9 0;

g I = g II = 19,7/1 = 19,7 kN/m3.

3. Глина:

c I = 20/1,5 = 13,3 kPa, c II = 20/1 = 20 kPa;

c I = 20/1,15 = 17,39 0, c II = 20/1 = 20 0;

g I = g II = 18,326/1 = 18,326 kN/m3.

Посочените и изчислени физико-механични характеристики на почвите, изграждащи строителната площадка, са представени в таблица

Таблица 1 Физични и механични свойства на почвата

Име на почвата

Уточнено

Изчислено

Мощност, m

Плътност на почвата, t/m3

Плътност на почвените частици

Естествена влажност

Влага при граница на провлачване, W L

Влажност на границата на търкаляне, W p

Плътност на почвения скелет, d, t/m3

Номер на пластичност

Скорост на текучество

Коефициент на порьозност, напр

Степен на влажност, S r

Модул на деформация

Проектна устойчивост

За изчисляване на основанията

по носимоспособност

според деформациите

Специфично тегло,

Ъгъл на вътрешно триене I, градуси.

Съединител на кола

Специфично тегло,

Ъгъл на вътрешно триене II, градуси.

Съединител на кола s II, kN/m 2

Расте. слой

Глина

Заключение относно възможността за използване на почви като основа

Строителната площадка е представена от следните видове почви:

• -от повърхността до дълбочина 0,4 м заляга чернозем, който не се използва в строителството, отрязва се и се изнася от площадката;
• -след това лежи слой от пясък със средна едрост, средна плътност, средна степен на влажност с дебелина 3,6 m, средна свиваемост, условно проектно съпротивление R 0 = 400 kPa, може да се използва като естествена основа;
• -следващият слой е кафяво-сива глина с дебелина 4,0 m, в полутвърдо състояние, умерено свиваем с номинално проектно съпротивление R 0 = 400 kPa, може да се използва като естествена основа;
• -последният слой е сива глинеста почва с дебелина 7,0 m, в полутвърдо състояние, умерено свиваем с условно проектно съпротивление R 0 = 400 kPa, може да се използва като естествена основа.

Изчисленото електрическо съпротивление на почвата (Ohm*m) е параметър, който определя нивото на „електрическа проводимост“ на земята като проводник, тоест колко добре електрическият ток от земния електрод ще тече в такава среда.

Това е измеримо количество, което зависи от състава на почвата, размера и плътността
близостта на неговите частици една до друга, влажността и температурата, концентрацията на разтворими химикали в него (соли, киселинни и алкални остатъци).

Стойности на изчисленото електрическо съпротивление на почвата (таблица)

Грундиране	Съпротивление, средна стойност (Ohm*m)	ZZ-000-015, Ом	Съпротивление на земята за комплект ZZ-000-030, Ом	Съпротивление на земята за комплект ZZ-100-102, Ом
Асфалт	200 - 3 200	17 - 277	9,4 - 151	8,3 - 132
Базалт	2 000
Бентонит (вид глина)	2 - 10	0,17 - 0,87	0,09 - 0,47	0,08 - 0,41
Бетон	40 - 1 000	3,5 - 87	2 - 47	1,5 - 41
вода
Морска вода	0,2	0	0	0
Езерна вода	40	3,5	2	1,7
Низинна речна вода	50	4	2,5	2
Подземни води	20 - 60	1,7 - 5	1 - 3	1 - 2,5
Вечно замръзнала почва (вечно замръзнала почва)
Вечно замръзнала почва - размразен слой (близо до повърхността през лятото)	500 - 1000	-	-	20 - 41
Вечно замръзнала почва (глинеста почва)	20 000	Необходими са специални мерки (подмяна на почвата)
Вечно замръзнала почва (пясък)	50 000	Необходими са специални мерки (подмяна на почвата)
глина
Мокра глина	20	1,7	1	0,8
Полутвърда глина	60	5	3	2,5
Гнайсът се разложи	275	24	12	11,5
Чакъл
Глинест чакъл, разнороден	300	26	14	12,5
Хомогенен чакъл	800	69	38	33
Гранит	1 100 - 22 000	Необходими са специални мерки (подмяна на почвата)
Гранитен чакъл	14 500	Необходими са специални мерки (подмяна на почвата)
Гра fстъкловидни чипове	0,1 - 2	0	0	0
Трева (ситен натрошен камък/едър пясък)	5 500	477	260	228
Пепел, пепел	40	3,5	2	1,7
Варовик (повърхност)	100 - 10 000	8,7 - 868	4,7 - 472	4,1 - 414
Варовик (отвътре)	5 - 4 000	0,43 - 347	0,24 - 189	0,21 - 166
I Л	30	2,6	1,5	1
Въглища	150	13	7	6
Кварц	15 000	Необходими са специални мерки (подмяна на почвата)
Кока Кола	2,5	0,2	0,1	0,1
Льос (жълта пръст)	250	22	12	10
Тебешир	60	5	3	2,5
Мергел
Обикновен мергел	150	14	7	6
Глинест мергел (50 - 75% глинести частици)	50	4	2	2
Пясък
Пясък, силно навлажнен от подпочвените води	10 - 60	0,9 - 5	0,5 - 3	0,4 - 2,5
Пясък, умерено навлажнен	60 - 130	5 - 11	3 - 6	2,5 - 5,5
Мокър пясък	130 - 400	10 - 35	6 - 19	5 - 17
Пясъкът е леко влажен	400 - 1 500	35 - 130	19 - 71	17 - 62
Пясък сух	1 500 - 4 200	130 - 364	71 - 198	62 - 174
Пясъчна глинеста почва (пясъчна глинеста почва)	150	13	7	6
пясъчник	1 000	87	47	41
градинска пръст	40	3,5	2	1,7
Физиологичен разтвор	20	1,7	1	0,8
Глина
Глина, силно овлажнена от подземни води	10 - 60	0,9 - 5	0,5 - 3	0,4 - 2,5
Полутвърда глинеста, лесовидна	100	9	5	4
Глина при температура минус 5 С°	150	-	-	6
Пясъчна глинеста почва (пясъчна глинеста почва)	150	13	7	6
шисти	10 - 100
Шисти грас f ite	55	5	2,5	2,3
Пясъчна глинеста почва (пясъчна глинеста почва)	150	13	7	6
Торф
Торф при температура 10°	25	2	1	1
Торф при 0 C°	50	4	2,5	2
Чернозем	60	5	3	2,5
Строшен камък
Мокър трошен камък	3 000	260	142	124
Сух трошен камък	5 000	434	236	207

Съпротивление на земята за комплекти ZZ-000-015 и ZZ-000-030 могат да се използват посочените в таблицата
с различни конфигурации на заземяване - както точкови, така и многоелектродни.

Заедно с таблица с приблизителни стойности за изчисленото съпротивление на почвата, ние ви предлагаме
използвайте географска карта на предварително инсталирани заземителни електроди въз основа на готови комплекти за заземяване ZANDZ
с резултатите от измерванията на съпротивлението на заземяване.

Видове почви в Република Казахстан
и тяхното електрическо съпротивление (карта)

Тип на почвата Ом*м Повърхностен варовик 5 050 Гранит 2 000 Базалт 2 000 пясъчник 1 000 Хомогенен чакъл 800 Мокър пясъчник 800 Глинест чакъл 300 Чернозем 200

тежък - повече от 60% нормално - от 30 до 60% с преобладаване на глинени частици тинеста - от 30 до 60% с преобладаване на пясък глинеста почва- от 10% до 30% глина. Тази почва е доста пластична, когато я разтривате между пръстите си, не можете да усетите отделни песъчинки. Топка, навита от глинеста почва, се смачква в торта с образуване на пукнатини по краищата. тежки - от 20 до 30% средно - от 15 до 20% светлина - от 10 до 15% пясъчна глинеста почва (песъчлива глинеста почва)- по-малко от 10% глина. Представлява преходна форма от глинести към песъчливи почви. Пясъчната глинеста почва е най-малко пластичната от всички глинести почви; когато го разтъркате между пръстите си, усещате песъчинки; Не се навива добре в кабела. Топка, търкаляна от пясъчна глинеста почва, се разпада при натискане. Зависимости от условия Зависимост на съпротивлението на почвата (глината) от нейната влажност Зависимост на съпротивлението на почвата (глината) от нейната температура (данни от IEEE Std 142-1991): Тази графика ясно показва, че при температури под нулата почвата рязко увеличава своето съпротивление, което е свързано с преминаването на водата в друго агрегатно състояние (от течно към твърдо) - процесите на пренос на заряд от йони на сол и киселинни/алкални остатъци почти спирам. Тип на почвата Ом*м Различни смеси от глина и пясък 150

Установяването на носещата способност на почвата (таблични стойности), разположена под проектираната или реконструирана основа, започва с геоложки проучвания. За целта се вземат и изследват почвени проби на строителната площадка от кладенци или ями.

Първо, почвата е класифицирана. Съставът на почвата се определя чрез гранулометричен и/или елутриационен метод и се определя нейното наименование.

След това се изследват физическите характеристики на почвата. Плътността на почвата се определя чрез метода на режещия пръстен, съдържанието на влага се определя чрез метода на сушене и претегляне, а консистенцията на почвата се определя чрез усукване на почвата във въже и тестване с балансиращ конус.

След това се правят допълнителни лабораторни изследвания на почвата или се правят още няколко изчисления за разширяване на броя на физическите характеристики на почвата.

При невъзможност сами да определите с точност вида на почвата, наличието на органични, замръзнали, насипни почви на площадката, както и при други съмнения относно класификацията на почвата, трябва да се включат лицензирани геоложки организации, които да определят носимоспособността на почвата.

Изграждане на ниво на отговорност

Сграда или конструкция трябва да бъде причислена към едно от следните нива на отговорност: повишена, нормална и намалена (член 4, параграфи 7–10 от действащите технически разпоредби относно безопасността на сгради и конструкции на Федералния закон № 384-FZ) .

ДА СЕ увеличена ниво на отговорност включва: особено опасни, технически сложни или уникални обекти.

ДА СЕ намалена - сгради и съоръжения за временни (сезонни) цели, както и сгради и конструкции за спомагателно ползване, свързани със строителство или реконструкция или разположени върху поземлени имоти, предвидени за индивидуално жилищно строителство.

Всички останали сгради и постройки принадлежат на нормално ниво на отговорност.

Формулировката за идентифициране на сгради, принадлежащи към трето (по-ниско) ниво на отговорност, е неясна. Не е ясно дали са описани две групи сгради и постройки: временни и спомагателни или три групи - временни, спомагателни и индивидуални? В Беларус жилищните сгради с височина не повече от 2 етажа са класифицирани като трета група на отговорност, а в Русия жилищните сгради с височина до 10 м също са били класифицирани преди това в тази група. Новият технически регламент не дава яснота по този въпрос. Явно всеки ще трябва да реши сам. Обемът на геоложките проучвания и методологията за изчисляване на основите зависят от избора на ниво на отговорност.

Определяне на изчисленото базово съпротивление R от табл

Този метод се използва за предварително и окончателно изчисляване на основите на сгради от трето ниво на отговорност, разположени в благоприятни условия. Или за предварително изчисляване на основите за сгради от второ ниво на отговорност, разположени във всякакви, включително неблагоприятни инженерни и геоложки условия.

Условията се считат за „благоприятни“, когато почвените слоеве в основата лежат хоризонтално (наклонът на слоевете не надвишава 0,1), а свиваемостта на почвата не се увеличава поне до дълбочина, равна на удвоената ширина на най-големия индивид основа и четири ширини на лентовата основа (броейки от нивото на подметките му).

За основи с ширина b o = 1 m и дълбочина d o = 2 m, стойностите на изчисленото съпротивление на основата (R o) са дадени в таблици 11–15. С увеличаване или намаляване на дълбочината на основата, носимоспособността на фундаментната почва се променя. В този случай изчисленото основно съпротивление (R) на различни дълбочини трябва да се определи по формулите:

R = R o (d + d o) /2d o при d< 2 м;

R = R o + k 2 γ"(d - d o) за d > 2m

където b е ширината на основата, m; d - дълбочина на основата, m; γ’ - изчислена стойност на специфичното тегло на почвата, лежаща над основата на основата, kN/m³; k 1 - коефициент, приет за основи, съставени от едри почви и пясъци, k 1 = 0,125; за основи, съставени от тинести пясъци, песъчливи глинести, глинести и глинести k 1 = 0,05; k 2 - коефициент, приет за основи, съставени от едри песъчливи почви - k 2 = 0,25, съставени от пясъчни глинести и глинести почви - k 2 = 0,2; глини - k 2 = 0,15.

Таблица 11

Таблица 12

Таблица 13

Таблица 14

Числителят показва стойностите на R o, свързани с ненакиснати почви на слягане със степен на влажност S r ≤ 0,5; в знаменателя са стойностите на R o, свързани със същите почви с S r ≥ 0,8, както и с напоени почви.

Таблица 15

Изчислено съпротивление R o на насипни почви

Характеристики на насипа	R o , kPa (kg/cm²)
	Едри, средно едри и фини пясъци, шлаки и др. при степен на влажност S r		Тинести пясъци, песъчливи глини, глини, глини, пепел и др. при степен на влажност S r
	S r ≤ 0,5	S r ≥ 0,8	S r ≤ 0,5	S r ≥ 0,8
Систематично изградени насипи с уплътняване	250 (2,5)	200 (2,0)	180 (1,8)	150 (1,5)
Депа за почвени и промишлени отпадъци: с печат без уплътнение	250 (2,5) 180 (1,8)	200 (2,0) 150 (1,5)	180 (1,8) 120 (1,2)	150 (1,5) 100 (1,0)
Депа за почвени и промишлени отпадъци: с печат без уплътнение	150 (1,5) 120 (1,20)	120 (1,2) 100 (1,0)	120 (1,2) 100 (1,0)	100 (1,0) 80 (0,8)

1. Отнася се за обемни почви със съдържание на органично вещество I om ≤ 0,1.
2. За неопаковани сметища и сметища от почва и промишлени отпадъци R o се приема с коефициент 0,8.

Изчисленото съпротивление на фундаментната почва R o е такова безопасно налягане, при което се поддържа линейната зависимост на слягането на основата, а дълбочината на развитие на зоните на локално разрушаване на якостта под нейните краища не надвишава 1/4 от ширината на фундаментната основа.

Пример за определяне на изчисленото съпротивление на фундаментната почва с помощта на таблици

Определете изчисленото съпротивление на фундаментната основа с размер на основата 2,5 × 2,5 m, дълбочина на полагане 1 m; сграда без сутерен III клас. Основата до цялата проучена дълбочина е съставена от пясък със средна едрост, средна уплътненост (γ’ = 20 kN/m³). Не са открити подпочвени води. За да се определи проектното съпротивление на основата, е законно да се използват таблични стойности на R o стойности. Според табл. 2 R o = 400 kPa. Използвайки формулата, получаваме: R = R o (d + d o) /2d o = 400 (1 + 2)/2×2 = 356 kPa.

Определяне на проектното съпротивление на основата R въз основа на физическите характеристики на почвата

Този метод се използва за окончателно изчисляване на основите на сгради от второ ниво на отговорност.

Проектното съпротивление на фундаментната почва се определя по формулата:

R = (m 1 m 2 / k),

където m 1 и m 2 са коефициентите на работни условия, приети съгласно таблицата. 16; k - коефициент, k = 1, ако характеристиките на свойствата на почвата се определят експериментално, k = 1,1, ако характеристиките са взети от референтни таблици; M 1, M 2, M 3 - коефициенти, приети съгласно таблицата. 17; k z - коефициент, при b< 10 м - k z =1 при b >10 m - k z = z/b + 0,2 (тук z = 8 m); b - ширина на фундаментната основа, m; γ е средната стойност на специфичното тегло на почвите, лежащи под основата на основата (при наличие на подземни води се определя, като се вземе предвид тегловният ефект на водата), kN/m³; γ’ - същото за почви, разположени над основата; c е изчислената стойност на специфичното сцепление на почвата, лежаща непосредствено под основата на основата, kPa; d b - дълбочина на мазето, т.е. разстояние от нивото на планиране до сутеренния етаж, м. За конструкции с сутерен с ширина по-малка от 20 m и дълбочина повече от 2 m се приема d b = 2 m, с ширина на сутерена по-голяма от 20, d b = 0; d 1 - дълбочина на основата на конструкции без сутерен от нивото на планиране (m) или намалена дълбочина на основата от нивото на сутеренния етаж, определена по формулата: d 1 = h s + h cf γ cf / γ', тук h s - дебелината на почвения слой над основата на основата под мазето: h cf - дебелината на пода на сутерена; γ cf - изчислена стойност на специфичното тегло на материала на сутерена, kN/m³.

Таблица 16

Стойности на коефициентите m 1 и m 2

почви	Коефициент m 1	Коефициент m 2 за конструкции с твърда конструкция със съотношение на дължината на конструкцията или нейното отделение към височината L/H, равно на
		4 или повече	1,5 или по-малко
Груби обломки с песъчлив пълнител и песъчливи, с изключение на малки и тинести	1,4	1,2	1.4
Пясъците са добре	1,3	1,1	1,3
Тинести пясъци, ниска влажност и влажни	1,25	1,0	1,2
Пясъци, наситени с вода	1,1	1,0	1,2
Тинесто-глинести, както и грубо-кластични с тинесто-глинести пълнители с индекс на течливост на почвата или пълнителя I L ≤ 0,25	1,25	1,0	1,1
Същото на 0,25< I L ≤ 0,5	1,2	1,0	1,1
Същото за I L > 0,5	1,1	1,0	1,0

Бележки:

1. Конструкциите с твърд конструктивен дизайн включват конструкции, чиито конструкции са специално адаптирани да поемат сили от деформация на основите (подраздел 5.9 SP 22.13330.2011).

2. За сгради с гъвкав конструктивен дизайн стойността на коефициента m 2 се приема равна на единица.

3. За междинни стойности на L/H, коефициентът m 2 се определя чрез интерполация.

4. За насипни пясъци m 1 и m 2 се приемат равни на единица.

Таблица 17

Стойностите на коефициентите М

Ъгъл на вътрешно триене, φ, градуси	Коефициенти
	М 1	М 2	М 3
0	0	1,00	3,14
1	0,01	1.06	3,23
2	0,03	1,12	3,32
3	0,04	1,18	3,41
4	0,06	1,25	3,51
5	0,08	1,32	3,61
6	0,10	1,39	3,71
7	0,12	1,47	3,82
8	0,14	1,55	3,93
9	0,16	1,64	4,05
10	0,18	1.73	4,17
11	0,21	1,83	4,29
12	0,23	1,94	4,42
13	0,26	2,05	4,55
14	0,29	2.17	4.69
15	0,32	2,30	4,84
16	0,36	2,43	4,99
17	0,39	2,57	5,15
18	0,43	2,73	5,31
19	0,47	2,89	5,48
20	0,51	3,06	5,66
21	0,56	3,24	5,84
22	0,61	3,44	6,04
23	0,69	3,65	6.24
24	0,72	3,87	6,45
25	0,78	4,11	6,67
26	0,84	4,37	6,90
27	0,91	4,64	7,14
28	0,98	4,93	7,40
29	1,06	5,25	7,67
30	1,15	5,59	7,95
31	1,24	5,95	8,24
32	1,34	6,34	8,55
33	1,44	6,76	8,88
34	1,55	7,22	9,22
35	1,68	7,71	9,58
36	1,81	8,24	9,97
37	1,95	8,81	10,37
38	2,11	9,44	10,80
39	2,28	10,11	11,25
40	2,46	10,85	11,73
41	2,66	11,64	12,24
42	2,88	12,51	12,79
43	3,12	13,46	13,37
44	3,38	14,50	13,98
45	3,66	15,64	14,64

Пример за определяне на проектното съпротивление на фундаментна почва въз основа на физическите характеристики на почвата

Определете проектното съпротивление на основата на основата на външната стена на безсутеренна двуетажна сграда с дължина 10 м. Основата е лента, нейните размери са: ширина b = 1,0 m; дълбочина d 1 =1,8 m, d b = 0.

Лабораторно са определени характеристиките на почвените свойства; броя на определенията, разрешени за статистическа обработка на данните. От повърхността до нивото на основата на основата лежи насипна почва, нейното специфично тегло γ’ = 17 kN/m³. Под основата на фундамента до цялата проучена дълбочина (9 m) има мека пластична глинеста почва (I L = 0,6). Изчислени стойности: специфично тегло γ = 20 kN/m³, ъгъл на вътрешно триене φ = 15°; специфична адхезия c = 30 kPa.

Според таблицата 17 за стойността φ = 15 ° намираме стойностите на безразмерните коефициенти: M 1 = 0,32; М2 = 2,30; М3 = 4,84.

Според таблицата 16 коефициент m 1 = 1,1 (I L > 0,5); коефициент m 2 = 1,0 (съотношение L/H на сградата повече от 4).

Коефициент k z = 1, тъй като ширината на основата е b< 10 м.

За дадените данни получаваме: R = (m 1 m 2 / k) = (1,1 × 1 / 1) [(0,32 × 1 × 1,0 × 20) + (2,30 × 1,8 × 17 ) + (4,84 × 30) ] = 244 kPa.

Възможността за използване на решения от теорията на еластичността при изчисляване на вертикални деформации е обоснована от Н.М. Герсеванов. Този подход обаче е валиден в границите на натоварванията, при които се наблюдава линейна връзка между напреженията и деформациите.

Проектиран според зависимостта (8.29) основив много случаи те се оказват неикономични поради недостатъчно използване на носимоспособността на почвите, особено песъчливите, както и глинестите (твърда, полутвърда и огнеупорна консистенция) дори в линейния стадий на деформация. В тази връзка SNiP 2.02.01-83* „Основи на сгради и конструкции“ препоръчва ограничаване на средното налягане под основата на основата чрез изчисленото съпротивление на фундаментната почва Р, което ви позволява да изчислите сляганията на основата въз основа на линейната връзка между напреженията и деформациите. По този начин, когато се изчисляват основите въз основа на деформации, е необходимо условието да бъде изпълнено

P ≤ R, (8.37)

Където Р- среден натиск по основата на основата; Р- изчислено съпротивление на фундаментната почва.

Където γ с1И γ с2- коефициенти на експлоатационни условия, съответно на почвената основа и конструкцията във взаимодействие с основата, взети съгласно маса 8.3; к- коефициент на надеждност, приет при определяне на якостните характеристики на почвата чрез директни изпитвания, к= 1,0; когато се използват таблично изчислени стойности на почвата к = 1,1; k z- коефициент, равен на ширината на фундаментната основа b≤10 m, k z= 1,0; при b≥10m - k z= Z 0/b + 0,2 (тук Z 0= 8 m); M γ; M q, M s- коефициенти в зависимост от ъгъла на вътрешно триене на носещия почвен слой; b- ширина на фундаментната основа, m;

Таблица 8.3.Стойности на коефициентите на работни условия γ с1И γ с2

почви	γ с1	γ с2за сгради с твърд конструктивен дизайн като отношението на дължината на конструкцията (отделението) към нейната височина L/H е равно на
		4 или повече	1,5 или по-малко
Груб кластичен с пясък пълнител и пясъчен, с изключение на фин и прашен Пясъците са добре Прашни пясъци: - ниска влажност и влага - наситен с вода Глинест, както и грубо-кластичен с глинен пълнител с индикатор за течливост на почвата или пълнителя: JL≤ 0,25 0,25≤ JL <0,5 JL > 0,5	1,25 1,2 1,1	1,2 1,1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0	1,4 1,1 1,1 1,0
Бележки. 1. Конструкциите на конструкции с твърд конструктивен дизайн са пригодени да поемат сили от деформации на основите. 2. За сгради с гъвкав дизайн γ с2се приема равно на 1. 3. За междинни стойности L/H коефициент γ с2определени чрез интерполация.

Таблица 8.4.Стойности на коефициента M γ, M q, M s

φ	M γ	М q<.SUB>	Г-ца	φ	M γ	М q	Г-ца
	0,00	1,00	3,14	23	0,69	3,65	6,24
1	0,01	1,06	3,23	24	0,72	3,87	6,45
2	0,03	1,12	3,32	25	0,78	4,11	6,67
3	0,04	1,18	3,41	26	0,84	4,37	6,90
4	0,06	1,25	3,51	27	0,91	4,64	7,14
5	0,08	1,32	3,61	28	0,98	4,93	7,40
6	0,80	1,39	3,71	29	1,06	5,25	7,67
7	0,12	1,47	3,82	30	1,15	5,59	7,95
8	0,14	1,55	3,93	31	1,24	5,95	8,24
9	0,16	1,64	4,05	32	1,34	6,34	8,55
10	0,18	1,73	4,17	33	1,44	6,76	8,88
11	0,21	1,83	4,29	34	1,55	7,22	9,22
12	0,23	1,94	4,42	35	1,68	7,71	9,58
13	0,26	2,05	4,55	36	1,81	8,24	9,97
14	0,29	2,17	4,69	37	1,95	8,81	10,37
15	0,32	2,30	4,84	38	2,11	9,44	10,80
16	0,36	2,43	4,94	39	2,28	10,11	11,25
17	0,39	2,57	5,15	40	2,46	10,85	11,73
18	0,43	2,73	5,31	41	2,66	11,64	12,24
19	0,47	2,89	5,48	42	2,88	12,51	12,79
20	0,51	3,06	5,66	43	3,12	13,46	13,37
21	0,56	3,24	5,84	44	3,38	14,50	13,98
22	0,61	3,44	6,04	45	3,66	15,64	14,64

γIIИ γ" II- средно изчислено специфично тегло на почвите, разположени съответно под основата на основата и в рамките на дълбочината на основата, kN / m3 (при наличие на подземни води се определя, като се вземе предвид тегловният ефект на водата); d 1- дълбочина на фундиране от сутеренния етаж; при липса на сутеренен етаж - от планираната повърхност, m; г б- дълбочина на сутерена, считано от маркировката за планиране, но не повече от 2 m (с ширина на сутерена B> 20 m се приема db = 0); c II- изчислена стойност на специфичната адхезия на носещия почвен слой, kPa (индекс II означава, че изчислението се извършва съгласно втората група гранични състояния).

Формула (8.38) се базира на решението на N.P. Пузиревски, което дава възможност да се определи натискът върху основата, при който в масива под ръбовете фондацияобразуват се зони на пределно равновесие. Въпреки това формула (8.38) се различава по своята структура от решението на N.P. Допълнителни коефициенти на Пузиревски ( γ с1И γ с2),които повишават надеждността на изчисленията и позволяват да се вземе предвид съответно влиянието на якостта и деформационните свойства на почвите върху образуването на зони на ограничаващо равновесие под основата на основата и твърдостта на изгражданата конструкция.

Допълнителният член, въведен във формула (8.38), е равен на ( Mq- 1), ви позволява да вземете предвид ефекта от ежедневното натоварване на почвата. При изкопаване на котлован до известна степен се запазва напрегнатото състояние на почвата, причинено от действието на ежедневния почвен натиск. В същото време се увеличава максималното налягане, при което зоните на локално смущение под ръба на основата достигат стойност, равна на 0,25 от ширината на основата. Състоянието на остатъчното напрежение обаче зависи от дълбочината на изкопната яма и нейната ширина. След това, с увеличаване на дълбочината на ямата, т.е. с увеличаване на битовото натоварване ще има по-голямо остатъчно налягане в разглеждания слой.

По формула (8.38) изчислената устойчивост на почватаоснова се определя за носещия слой, където лежи основата на основата. Понякога в дълбините Зпо-малко издръжлива почва лежи под носещия слой ( ориз. 8.8), при които могат да се развият пластични деформации. В този случай се препоръчва да се проверят напреженията, предадени на покрива на слаба почва според състоянието

(8.39)

Където σ zp- допълнително вертикално напрежение; σ zg- напрежение от собственото тегло на почвата; Rz- изчислено съпротивление на почвата на дълбочината на покрива на мека почва z.

Ориз. 8.8.Диаграма на условната основа

величина Rzсе определя по формула (8.38), докато работните условия коеф γ с1И γ с2и надеждност к, и M γ, M q, M sнамерени по отношение на слой слаба почва.

Стойности Б зИ d zопределени за условна осн ABCDпочивайки на мека земя.

В случая се приема, че σ zpдейства на базата на условна осн ABCD (виж фиг. 8.8), тогава площта на подметката му е

Където н- натоварване, предавано на ръба на основата.

Познавайки площта на основата на условната основа, можете да определите нейната ширина с помощта на формулата

(8.41)

Където a = (l- b)/2 (lИ b- размери на проектираната основа).

След като се определи по формула (8.38) количеството Rz,проверка на условието (8.39). Ако е изпълнено, зоните на срязване не играят съществена роля в количеството на развиващия се седимент. В противен случай е необходимо да се приемат големи размери на фундаментната основа, при което условието (8.39) е изпълнено.

Условно проектно съпротивление на фундаментните почви R o

Задаване на предварителни размери на фундаменти сградиИ структурисе използват условни проектни съпротивления на фундаментни почви Ro, които са дадени в маса 8,5 - 8,8.

Примери

Пример 8.2. Определете условното проектно съпротивление на фин пясък, ако е известно: естествена влажност ω = 0,07; естествена плътност ρ = 1,87 t/m3, плътност на твърдите частици ρ S = 2,67 t/m3.